EN 1993-1-3 Gordingberekening

Name: EN 1993-1-3 Purlin Design Calculator
Author: FrameAI

Inputs

Profielaanduiding

Staalsoort

Overspanning L (m)

Gordings hartafstand s (m)

Eigen gewicht + veranderlijk g+q (kN/m²)

Windbelasting (zuiging) w (kN/m²)

Stabiliserende begrenzing

Sheeting restrained → χLT = 1.0 (§6.2.4(1))

Doorbuigingsgrens

Resultaten

M_Ed

5.67 kNm

w_Ed

1.26 kN/m

W_eff

38,760 mm³

χ_LT

Purlin — simply supported, UDL

Check	Demand / Capacity	η
Bending Mc,Rd (§6.1.4)	5.7 kNm / 13.6 kNm	42%
LTB Mb,Rd (§6.2.4)	5.7 kNm / 13.6 kNm	42%
Web crippling Rw,Rd (§6.1.7)	3.8 kN / 5.8 kN	66%
Deflection δ (EN 1990 A1)	18.7 mm / L/200 = 30.0 mm	62%

Email PDF rapport

Worked example — C200×65×20×2.0, S350GD, 6 m span, 1.5 m spacing

Step 1 — Design loads (ULS)

Dead + live = 0.60 kN/m², wind suction = 0.45 kN/m².
Line load: w = 0.60 × 1.5 = 0.90 kN/m (gravity), w_wind = 0.45 × 1.5 = 0.675 kN/m
ULS: w_Ed = max(0.90 × 1.40, 0.675 × 1.50) = max(1.26, 1.01) = 1.26 kN/m

Step 2 — Design moment

M_Ed = w_Ed × L² / 8 = 1.26 × 6² / 8 = 5.67 kNm

Step 3 — Effective section modulus (§5.5.3)

W_gross = I_y / (h/2) = 4.56×10⁶ / 100 = 45 600 mm³
Reduction factor (pre-computed for local buckling) = 0.85
W_eff = 0.85 × 45 600 = 38 760 mm³

Step 4 — Bending capacity Mc,Rd (§6.1.4)

Mc,Rd = W_eff × f_yb / γ_M0 = 38 760 × 350 / 1.0 = 13.57 kNm
η (bending) = M_Ed / Mc,Rd = 5.67 / 13.57 = 0.418  → PASS

Step 5 — LTB (sheeting restrained case)

Sheeting provides continuous lateral restraint → χLT = 1.0 per §6.2.4(1).
Mb,Rd = χLT × Mc,Rd = 13.57 kNm. η = 0.418.

Step 6 — Web crippling at support (§6.1.7)

Support reaction: R = 1.26 × 6 / 2 = 3.78 kN
R_w,Rd (C1=5.0, s_s=100mm, t=2.0, f_yb=350) ≈ 15.3 kN
η (web crippling) = 3.78 / 15.3 = 0.247  → PASS

Step 7 — Deflection (SLS, EN 1990 A1)

I_eff = 0.85 × 4.56×10⁶ = 3.876×10⁶ mm⁴
δ = 5 × w_char × L⁴ / (384 × E × I_eff)
  = 5 × (0.90×1000/1000) × 6000⁴ / (384 × 210 000 × 3.876×10⁶)
  ≈ 6.3 mm
Limit L/200 = 6000/200 = 30 mm  →  6.3 / 30 = 0.21  PASS ✓

Result — PASS. Governing: Bending η = 41.8%

C200×65×20×2.0 at S350GD is well within capacity for these loads. Could step down to C150 or upgrade to continuous span system for tighter grid.

Frequently asked questions

Wat is de effectieve weerstandsmomment Weff in EN 1993-1-3? +

Weff houdt rekening met lokaal knikken van dunwandige elementen conform §5.5.3. De effectieve breedte van gedrukte onderdelen wordt verminderd op basis van de plaat-slankheidverhouding λ̄p. Voor C/Z-gordingen van S350GD bedraagt de reductie Weff/Wgross doorgaans 83–87%.

Wanneer is kipstabiliteit maatgevend? +

Kip is maatgevend bij niet-begrenzing (ongehouden gordingen). Bij golfplaatbevestiging geldt χLT = 1,0 conform §6.2.4(1) omdat de golfplaat continue zijdelingse steun geeft. Bij ongehouden overspanningen > 4 m met S450GD kan de kipfactor onder 0,70 dalen.

Wat is ribbekdruk en wanneer is het maatgevend? +

Ribbedruk (Rw,Rd per §6.1.7) is het plaatselijk bezwijken van het lijf ter hoogte van een oplegging. Maatgevend bij ondiepe profielen (h ≤ 150 mm) met zware ondersteuningsreakties. De weerstand is afhankelijk van t², fyb en de opleggingslengte ss.

Welke doorbuigingsgrens geldt voor dakvliesgordings? +

EN 1990 Bijlage A1 en nationale bijlagen schrijven doorgaans L/200 voor bij dakconstructies onder veranderlijke belasting. Sommige NB's staan L/150 toe voor niet-gevoelige dakbedekking. FrameAI hanteert standaard L/200 (conservatief).

Wat is een snelle vuistregel voor de overspanning? +

Een praktisch uitgangspunt is L/h ≤ 25–30 voor enkelvoudig opgelegde gordingen. Voor een overspanning van 6 m is een C200 of Z200 doorgaans voldoende voor gangbare dakbelastingen. Doorgaande gordingen kunnen een ondieper profiel gebruiken door momentverdeling.